1、引言
　　由于城市交通的高速發(fā)展，城市交通高架橋越來越多，因空間所限和橋梁外觀要求以及設計理念的更新，短束鋼絞線的應用越來越廣泛，多見于現(xiàn)澆箱梁橫梁、獨柱墩頂“T”蓋梁、預制箱梁連續(xù)、現(xiàn)澆橋面橫向預應力等。某繞越高速公路東南段C匝道跨主線橋，全長100m。橋梁下部墩柱采用 1.5m樁基礎，橋墩采用曲線變寬的雙柱花瓶式墩，上部結(jié)構(gòu)采用現(xiàn)澆箱梁，形式為雙向雙車道，梁面寬15.5m。
　　2、現(xiàn)澆箱梁橫梁施工
　　2.1 現(xiàn)澆箱梁橫梁設計參數(shù)。為保證C匝道跨主線橋跨線橋外型美觀，橋梁上部結(jié)構(gòu)采用22m+28m×2+22m現(xiàn)澆箱梁，涉及現(xiàn)澆箱梁縱向、橋面橫向以及橫梁預應力。本文主要討論現(xiàn)澆箱梁橫梁處短束鋼絞線的張拉。橫梁尺寸為6.6×1.5m，采用后張法施工，橫向布置4束鋼絞線，每股10根，張拉錨下控制應力為張拉錨下控制應力為1953.0kN。
　　2.2現(xiàn)澆橫梁施工工序。現(xiàn)澆橫梁與現(xiàn)澆箱梁一起澆筑，采用滿堂支架施工，施工工序為
　　搭設滿堂支架→鋪設底模→綁扎鋼筋和波紋管→安裝側(cè)模→澆筑混凝土→混凝土養(yǎng)護→張拉→孔道壓漿→端頭封錨
　　2.3現(xiàn)澆橫梁張拉工藝
　　(1)張拉機具及設備。預應力張拉采用OVM15-10，錐形式夾片錨具，鋼絞線為φs15.2mm，張拉千斤頂為YCD350型，配套油泵為YBZ-80型高壓電動油泵。
　　(2)張拉方法。張拉采用兩端對稱張拉，以應力為主，伸長量校核的雙控。施工過程的張拉按 0→15%σcon→30%σcon→σcon(持荷2min錨固)控制，其中張拉錨下應力σcon=0.75Ryb=1395MPa。
　　按照設計及施工技術(shù)規(guī)范要求，鋼絞線張拉過程中，當實測伸長值與理論伸長值的誤差超過±6%時，必須停止張拉，查找原因。
　　(3)張拉。C匝道跨主線橋現(xiàn)澆箱梁先進行橫梁張拉，再進行縱向張拉。當梁體混凝土強度達到設計強度的90%，回彈模量達到100%，且養(yǎng)護時間不少于7天，開始張拉現(xiàn)澆箱梁橫梁部分的鋼絞線，張拉完成后及時壓漿封錨，然后進行梁體縱向預應力的張拉。
　　3、張拉中存在的問題
　　3.1存在問題。現(xiàn)澆箱梁橫梁張拉過程中，發(fā)現(xiàn)實測伸長值與理論伸長值比較，誤差總是超過規(guī)范要求的6%，以下是張拉的實際情況：
　　以C匝道跨主線橋4#橫梁為例進行說明：A1束鋼絞線為曲線束，長719.1cm(不含工作長度)，鋼絞線為10股，錨下控制應力為953.0KN，理論伸長值為48mm。
實際張拉過程中，A1束鋼絞線實測伸長值如表1：

編號	張拉階段千斤頂實測伸長值（mm）			實測伸長值（mm）
	15％σcon	30％σcon	100％σcon		合計
A1左	84	91	127	50	62
A1右	39	41	49	12

　　實測伸長值△L=△L1+△L2
　　ΔL1—從初應力至松油前千斤頂缸體伸長值;
　　ΔL2—從初應力至2倍初應力缸體伸長值，并作為0至初應力的推算值;
　　△ L1=127-84+49-39=53mm
　　ΔL2=91-84+41-39=9mm ΔL=53+9=62mm
　　伸長量誤差=(62-48)/48=29.2%
　　其中：伸長量誤差% =(實測伸長量一理論伸長量)/理論伸長量×100%施工中鋼絞線伸長量超標嚴重，必須停止張拉尋找原因。
　　3.2原因分析。C匝道跨主線橋現(xiàn)澆箱梁橫梁鋼絞線長度都較短，僅為719.1cm，屬典型的短束預應力張拉，由于起初對短束預應力張拉認識不足，張拉過程中采用常規(guī)辦法計算，致使實際伸長值與理論伸長值的比值超出現(xiàn)行公路橋涵施工規(guī)范和設計文件中要求的±6%范圍之內(nèi)。出現(xiàn)以上問題后，成立了繞越高速東路東南段RY-DN1標短束鋼絞線張拉QC攻關(guān)小組，并作出原因分析圖如圖2。
　　1、張拉數(shù)據(jù)分析：單純從張拉數(shù)據(jù)看，根據(jù)鋼絞線伸長值與張拉應力成正比關(guān)系，由鋼絞線在30%σcon100%σcon張拉過程中，鋼絞線已經(jīng)張拉緊，前期的松弛狀態(tài)已經(jīng)消除，推算鋼絞線伸長值：(127-91)/0.7+(49-41)/0.7=63mm，與公式計算相符，因此張拉計算無誤。
　　2、對張拉千斤頂和配套油表進行重新標定，證明回歸方程是正確的。
　　3、對鋼絞線的彈性模量和橫截面面積進行試驗驗證，確信理論伸長值計算采用的參數(shù)是準確的。
　　4、對分析圖中的所有原因進行分析和驗證，發(fā)現(xiàn)①千斤頂內(nèi)鋼絞線長度50cm也參與了張拉，對短束鋼絞線影響很大，必須在伸長量計算中予以扣除。按虎克定律計算千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長量為3.5mm，兩端張拉時該段鋼絞線伸長量為7mm;②鋼絞線在實際張拉過程中，錨固端的夾片和工具錨夾片在張拉前后(即初應力階段和張拉完成階段)有一個回縮值，這個回縮值包含在油缸的伸長量里面，有一部分為夾片回縮值，在考慮實際伸長值時，應對這個回縮值應予以扣除。回縮值經(jīng)過現(xiàn)場測定，大多為5～6mm;③橋規(guī)JTJ041-2000中考慮錨具壓縮變形1mm，對于短束鋼絞線的伸長量有一定的影響。對上述影響鋼絞線張拉伸長量的因素合計影響伸長量在13～14mm，在鋼絞線較長時(30m以上)往往忽略不計，對伸長值偏差影響不大，但在短束預應力張拉中，要求鋼絞線容許偏差值范圍較小，如在現(xiàn)澆箱梁橫梁A1鋼絞線張拉伸長值容許偏差僅為±2.9mm，這樣對短束鋼絞線來說，必須考慮千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長值、夾片回縮值和錨具壓縮值。
　　5、結(jié)論
　　通過在實際橋梁工程中的具體施工操作，分析了短束預應力鋼絞線施工過程中張拉伸長值超限的原因，建議在短束預應力鋼絞線張拉施工中要做好以下工作：
　　(1)通過QC小組攻關(guān)得出的結(jié)論，表明短束預應力鋼絞線張拉應充分認識到千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長值、夾片在張拉前后的變化以及錨具壓縮值對實測伸長值的影響，這個影響在較長鋼束張拉時往往忽略不計。但在短束張拉過程中，頂內(nèi)鋼絞線伸長值、夾片回縮量、錨具壓縮值必須予以考慮，經(jīng)現(xiàn)場測后在量出夾片回縮值后，對實際張拉伸長值予以修正。
　　(2)選擇熟練的張拉司泵工，盡量避開中午溫度高時張拉。
　　(3)定期校檢張拉油泵和千斤頂，盡量減小施工中的機具誤差。
　　(4)使用穿心頂楔式千斤頂，夾片安放均勻，減小鋼絞線值。
　　通過以上一些施工中的控制措施，并考慮千斤頂內(nèi)鋼絞線伸長值、夾片的回縮以及錨具的壓縮變形，修正實測鋼絞線伸長值，這樣才能反映出張拉的真實情況，揭示客觀事物的內(nèi)在普遍規(guī)律，同時也滿足了施工規(guī)范要求。
　　參考文獻
　　[1] JTJ041-2000，公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范