現階段，我國高層建筑工程正在逐漸往多元化功能方向發展，特別對于大型建筑工程，構建大底盤多塔樓結構十分普遍。本文主要針對大底盤多塔樓高層建筑工程結構進行了一些論述，文章是一篇土建工程論文范文。

　　摘要：在我國社會和經濟不斷發展的條件下，建筑業也得到了進一步的發展，大底盤多塔樓結構在建筑工程設計中的應用越來越廣泛。該結構體系具有的最大優勢是可以把建筑功能充分發揮出來，自身綜合性非常強，同時其必須解決的問題也不少，所以對其設計方法進行研究是非常必要的。本文主要對大底盤多塔樓具體高層建筑結構的有效設計方法進行分析探討，提出筆者的思考和建議。

　　關鍵詞：大底盤多塔樓,建筑結構,設計方法

　　引言

　　大底盤多塔樓主要指在高層建筑工程底部構建一個大底盤，并且在建筑上部設置多個樓塔作為工程主體結構。若在實際設置的時候，利用大底盤形式把建筑上部所有樓層有效連接起來，則該結構就是大底盤多塔樓相應連接結構。對于該結構，如果建筑工程底部大底盤上的塔樓數超過兩個，則該多塔樓結構將變得十分復雜，同時還會出現扭轉振動力，誘發這種力產生的原因是實際施工中沒有合理布置這一結構，建筑工程垂直剛度發生改變等。

　　1大底盤多塔樓高層建筑工程結構體系

　　大底盤多塔樓在高層建筑工程結構體系(見圖1)所具有的主要特征為：不同獨立高層建筑工程底部存在一個大裙房，也就是大底盤[1]。這種大底盤多塔樓具體結構在其大底盤上1層會出現突然收進現象，是一種垂直不規則結構;如果大底盤上存在2個或者是多個塔樓，那么其結構振型就非常復雜，同時出現扭轉振動。所以，若沒有有效布置結構，出現垂直剛度突變問題，其高振和扭轉振動造成的影響就將更加嚴重。對這種建筑結構進行設計的時候，可以分成下列結構類型：1)該結構頂層樓板能夠作為上部多塔樓相應嵌固端：一般建有地下停車位的居民住宅小區大部分都是這種類型。2)該結構頂層樓板不可以作為上部多塔樓相應嵌固端：這類結構形式一般在下部裙樓當做商場或者是服務用房、建筑上部塔樓屬于辦公區域或者是商住功能具有較強綜合性的建筑工程中非常常見。設計時不少建有地下車庫的住宅以及商業建筑在設置大底盤頂層后，就會在其上部設置抗震縫，將工程結構分成不同塔樓進行設計;同時，如果塔樓處于地下室相關范圍內，可以增加垂直構件截面尺寸，增強抗側剛度，確保大底盤頂層樓板能夠當做上部塔樓相應嵌固層。這樣的結構屬于第一種多塔樓結構，整個設計過程比較簡單，并且構造措施也非常常規[2]。可是某些特殊情況下，因為建筑立面或者是功能方面的特殊要求，這種結構超過地面的相應裙房部分不可以設置抗震縫，也就是裙房部分依然屬于整體大底盤，就應該按照功能要求將裙房以上結構合理分成多個塔樓，該類結構裙房頂層所具有的抗側剛度通常不會顯著大于相鄰上部塔樓所具有的抗側剛度，因此該類結構形式就是第二種結構，也就是結構頂層樓板不可以當做上部多塔樓結構相應嵌固端，結構比較復雜，進行設計的時候應該認真計算分析。

　　2大底盤頂層樓板能夠當做上部多塔樓結構嵌固端

　　某居民住宅小區，其地下2層屬于地下車庫，而其地下1層屬于自行車庫，同時地上有4棟11層的相應剪力墻結構，其抗震設防烈度為6度，地震力加速度為0.05g，所在場地類別屬于Ⅳ類，建筑地基基礎設計所處等級為丙級，工程短肢墻抗震等級為3級，此外，其框架抗震等級為4級。因為這種高層住宅地下室自身抗側剛度非常大，屬于大底盤多塔樓工程結構，對其結構進行初期設計的時候，首先需要判斷多塔樓嵌固端所在部位，對于大底盤地下室垂直構件范圍，確定是從大底盤頂層逐漸往外擴大底盤相應層高范圍這一區域。通過結構計算軟件SATWE來深入分析計算，最后獲得大底盤層不同方向抗側剛度是：RJX=2.7828E+07(kN/m)，RJY=7.5515E+06(kN/m)，上部塔樓1層不同方向抗側剛度為：RJX=3.5976E+06(kN/m)，RJY=2.3666E+06(kN/m)，通過對比知道，大底盤層抗側剛度要大于上部塔樓1層抗側剛度2倍，所以能夠將大底盤頂層樓板當做上部多塔樓結構相應嵌固端。將其當成單獨塔樓模型進行計算的時候，能夠計算獲得具體振動周期是T1=1.6154，其中平動系數值為1.00(0.00+1.00)，相應轉角值為90.20;振動周期T2=1.3810，其中平動系數值為0.99(0.99+0.00)，相應轉角值為0.99;振動周期T3=1.2555，其中平動系數值為0.01(0.01+0.00)，相應轉角值為179.08。把所有塔樓輸入建立整體模型的時候，分析并且觀察振型，得到2號樓振動屬于第1、第5、第9振型，最后計算得到的振動周期是Tl=1.5559，其中平動系數值為1.00(0.00+1.00)，相應轉角值為89.85;振動周期T2=1.3375，其中平動系數值為0.95(0.95+0.00)，相應轉角值為0.12;T3=1.2319，其中平動系數值為0.05(0.05+0.00)，相應轉角值為179.36。對比以上兩種計算模型最終周期特性具體計算結果，能夠知道2號樓在上述兩種計算模型中不同振型扭轉現象、周期長度以及結構轉角均十分接近，也就是采用單塔樓模型輸入方式以及多塔樓整體模型相應輸入方式對不同塔樓本身而言具體振動特性非常相似。同時，依據整體模型具體震型震動結果可知，大底盤層和塔樓結構構件相隔很遠的振動幅度比較小，即水平力作用條件下，塔樓不會給大底盤層和塔樓位置相隔很遠的構件造成嚴重影響[3]。所以，在符合大底盤頂層屬于上部塔樓嵌固層具體要求下，不同塔樓是能夠拆開完成結構計算分析過程的，該類計算假定以及簡化與工程結構具體受力情況一致，最終計算結果也能夠用于后續設計工作的。同時，想要確保大底盤頂層樓板具有足夠嵌固功能，就一定要確保大底盤頂層平面范圍內剛度非常大。構造配筋上一般采取雙層雙向拉通方式設置板配筋，其中配筋率≥0.3%。對于落地剪力墻配筋，不僅需要達到計算要求，同時還必須超過相應位置上部剪力墻中所設置的配筋1.1倍[4]。

　　3設計要點

　　1)對于地基基層出現的不均勻沉降現象來說，因為高層建筑工程總高度非常高，并且層數比較多，所以在其上部建立塔樓就會使全部承載力均被傳至地基部分[5]。可是大底盤別的部位層數卻比較少，相應的，從其上部傳至地基的相應承載力也不大，因此，和大底盤結構別的部位進行比較，塔樓部位基礎實際地基應力非常大，這個時候建筑工程地基沉降也存在十分顯著的差異。所以，相應設計人員進行設計的時候，應該通過不同計算方案來運算以上兩者具體沉降值，同時應該對建筑外界相關影響因素進行充分有效的考慮，采取這種方法，可以對地基部分產生的沉降問題進行合理有效的解決。2)實際施工的時候，應該嚴格挑選建筑施工材料，同時對其用量進行合理控制[5]。想要給地下室建設質量帶來一定保障，就應該嚴格控制混凝土自身強度等級，即在調配混凝土材料的時候，應該嚴格管控水泥用量以及水泥規格，以此來有效降低實際澆筑混凝土的時候因為水泥產生的水熱化作用造成的影響，同時對大底盤結構產生的裂縫進行合理控制。3)設計人員需要對大底盤頂板具體溫度應力以及構件位置等進行全面考慮，能夠結合本地區具體特點合理設定溫度差，定性計算分析大底盤頂板具體溫度應力，準確找出板內存在的高應力區，考慮是否實施預應力預壓技術以及別的有效抵抗這種溫度應力的措施，也可以分區釋放相應溫度應力，有效處理頂板裂縫問題，并且提供詳細基本定性數據。

　　4結語

　　通過整理大底盤多塔樓這種高層建筑工程的具體結構體系，進一步對大底盤多塔樓這種高層建筑工程的具體結構進行了計算分析，最后得出的結論是其對工程設計的實際參考價值非常大。對于高層建筑工程來說，其大底盤頂層樓板能夠作為建筑工程樓塔主體結構里面的連接層，其本身是普通建筑結構，因為塔樓結構對這種大底盤結構造成的影響不大，所以設計人員為了達到高層建筑結構具體要求，就應該把高層建筑工程上部塔樓有效拆開，再對其進行整體運算以及綜合分析，通過這種方式才可以使大底盤多塔樓具體機構與建筑工程結構具體受力情況相符。

　　參考文獻：

　　[1]李廉錕.結構力學[M].北京：高等教育出版社，2011.

　　[2]柯安.談大底盤多塔樓高層建筑結構[J].工程建設與設計，2012，(07)：68-70.

　　[3]錢元靈.基隆大廈大底盤雙塔樓結構設計分析[J].甘肅工業大學學報，2010，33(02)：131-132.

　　[4]陳杰，王靜，邱鴻.大底盤建筑的基礎設計[J].工程質量，2009.31(09)：293-294.
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