摘要：預應力混凝土管樁因其諸多優點而被廣泛采用，但由于該樁型在秦皇島應用時間較短，理論研究和工程實踐經驗還不夠豐富，應用過程中仍會存在許多問題。對這些問題應引起足夠的重視，根據特征正確分析，采取相應的處理措施，才能確保工程質量。

　　關鍵詞：預應力混凝土,管樁,擠土效應,上浮

　　1 預應力混凝土管樁的施工特點

　　1.1 適用條件 正確選擇樁型可以避免及減少擠土效應的有害影響。

　　1.1.1 預應力管樁不適合用于巖溶、石灰巖地區;上部有厚淤泥軟土、下部樁端直接進入中、微風化層等軟硬突變的地基以及有大量孤石、有堅硬隔層的地質。此外，由于純摩擦樁不利于管樁樁身強度的發揮，亦應慎用預應力管樁。

　　1.1.2 對于大多數建筑場地，可考慮選用預應力管樁，但應結合地質勘察報告和施工情況，充分考慮擠土效應的影響，決定是否選用預應力管樁以及樁基施工要求。

　　1.2 樁距 按樁基規范，預應力管樁最小樁中心距應不小于3.5d。當穿越飽和軟土時樁中心距要求最大，穿越非飽和土或開口的部分擠土樁次之;對樁數少于9根、僅 1～2排以摩擦為主的樁基，最小樁中心距可適減。按《地基基礎設計規范》要求，對非飽和土的最大布樁平面系數應控制在6.5%以內，對飽和土的最大布樁平面系數控制在5%。

　　正常設計可通過成樁試驗來確定單樁承載力，確定樁長、壓樁力、最后貫人度控制等打樁參數。可以通過調查，參考當地有經驗的地基施工單位意見來確定布樁樁距和施工參數。如當地無管樁施工實例及施工參數，設計宜先做成樁試驗。

　　2 工程概況

　　秦皇島市某工業區工程為框架結構的大型公共建筑，總建筑面積為56，780m2，柱距為l0～15m，基礎采用PHC—AB600型高強預應力混凝土管樁，樁徑Ф500mm，總樁數3956根，單樁設計承載力特征值N=3200kN，平均入土深度29.58m，持力層為強風化花崗巖，持力層土的極限端阻力特征值qpk=6000kPa。施工采用錘擊法，4臺樁機分4個區域同時從中心開始。在打樁過程中，基樁上浮比較嚴重，整個場地上升200～300mm。經檢測，5根基樁的承載力不滿足設計要求，等待處理。

　　3 上浮原因分析

　　3.1 擠土效應是管樁上浮的主因 擠土效應一方面對松填土有擠密作用，可提高地基承載力，但對壓實土在擠密的同時，會造成樁身上浮、移位和地面隆起，影響樁的承載力。對飽和軟土的擠土樁，因樁基施工使孔隙水壓力消散，土層再固結沉降產生樁的負摩擦力，也會引起樁承載力的下降和樁基沉降的增大。分析認為，樁承載力下降的主要原因是由于樁身上浮所引起，但不排除樁底發生疏松和涌樁等原因。

　　3.2 樁的數量多、體積大 該工程占地面積56780m2，總樁數 3956根，同時每個承臺的樁數較多，大多數承臺樁數為10～20根，最多的達24根。由于樁與樁之間的相互影響，導致樁身上浮。根據施工記錄，該工程近 4000根樁，總入土深度達117018m，平均深度29.58m，按每根樁7.78m3計算，則打人地下的混凝土樁總體積約30778m3。如果不考慮土質壓縮，平均分攤到面積56780m2的場地，則平均要提高約0.54m，可見打入混凝土的量非常大。當土飽和密實，被擠到極限密實度而向上隆起時，相鄰的樁將被浮起。

　　3.3 沖孔灌砂的影響 根據勘察資料，該場地地下水豐富，與海水聯動，填土下存在砂層和淤泥，不適宜采用鉆孔灌注樁，也不適宜采用天然地基或復合地基。如果采用預制樁，因南部夾有大塊石，要想穿過厚約18m的填石有很大的施工困難。因此，設計在南部采用先沖孔灌砂，再打預應力管樁，這樣就不需考慮不同基礎形式之間的差異沉降。但由于沖孔灌砂數量多，達824根，因此，需排開更多的地下空間，大量的砂才能沖入孔中，同時在砂孔中打樁時進樁較困難，容易打破樁頭，加劇了場地的隆起

　　3.4 測量誤差

　　由于儀器、操作、讀數等原因，所測數據存在測量誤差。該工程測量上的主要不足是測點未固定，由于施工的原因，管樁頂面很難在一個水平上，因而樁頂每一點標高不一致，如果先后兩次測點不再同一點，就出現了不同的標高。為了測得比較準確的數據，應在樁頂作出標記。

　　4 處理措施及效果

　　4.1 確定處理方案

　　全部樁施打完畢，重新測量時發現絕大部分樁存在上浮現象，而且有的上浮很嚴重，最大的達45mm。為此召開專題會議，分析原因并研究處理方法。鑒于該工程樁數較多，場地存在密實度較大的砂層，部分樁頭在收錘后接近極限荷載或出現輕微裂縫的情況，如果繼續采用錘擊法，很可能打壞管樁，因此，最后決定采用靜壓處理方案進行處理。

　　4.2 確定靜壓參數

　　為了獲得比較詳細的試驗數據，并具有可比性，選取不同區域兩根樁進行試驗對比，確定上浮較大的兩根樁C80—4及C784—15進行靜壓試驗。終壓力值均采用6000kN，其中C80—4樁長29.3m，上浮25.3mm，壓入35mm;C784—15樁長26.3m，上浮22.8mm，壓入37mm。1周后進行靜載試驗，承載能力滿足設計要求。根據靜載試驗曲線，終壓力值確定為6000kN比較合適。

　　4.3 多次靜壓處理

　　除做過靜載試驗的2根樁之外，所有的樁均按照確定的靜壓參數進行靜壓處理，以徹底消除上浮。場區采用1臺靜壓樁機施工，靜壓前將露出地面的樁頭全部鋸掉，入土較深的樁先進行接樁處理，施工順序是從中心開始分區域對稱進行，嚴格監控終壓力值≯6000kN，施工過程中做好詳細的施工記錄。

　　施工完畢，再重新測量全部樁頂標高，與靜壓前測量的樁頂標高相比較，絕大部分的樁已消除上浮，但也有部分樁的上浮未徹底消除，其上浮高度較小，最多的為 15mm，大多在1～10mm之間。分析認為，靜壓處理有明顯的效果，對上浮高度在10mm以內的可不做處理，僅對上浮高度在10mm以上的進行補壓。

　　4.4 處理效果

　　靜壓處理完畢，選取24根樁做靜載試驗，96根樁進行高應變動測檢驗。根據靜載試驗報告，實際總沉降量為l4.5～28.86mm，殘余沉降量為0.68～6.87mm，全部滿足設計要求。高應變動測檢驗結果也符合規范要求。

　　4.5 預防措施

　　首先應從設計上把關，優選樁型及施工方法。對于沿海填土區，特別是新近填土區且經過強夯或碾壓處理，應盡量避免采用高密度、大管徑的預應力管樁，優先采用其他樁型，如鉆孔灌注樁、沖孔灌注樁及筒樁等。采用管樁時也應優先選用靜壓法，以減小施工振動對周圍管樁的影響。

　　參考文獻:

　　[1]JGJ94—94.建筑樁基技術規范[s].北京.中國建筑工業出版社.1994.