經檢測細砂壩段振沖孔底高程全達到設計要求，檢測14組42個測點，318點次標貫，相對密度0.75以上的302點次，合格率95;粗砂壩段振沖孔98達到設計底高程，2的孔底部因地質原因未達到設計深度(相差1--2.0m)，按操作掌握振沖造孔最大允許電流值(30kw、55kw、75kw沖頭)分別是60A、100A、140A，水壓達0.8MPa以上，提升6次且每樁凈造孔時間不少于60min，使造孔盡量達到設計深度后結束造孔。經檢測13組39測點267個點次標貫，相對密度在0.75以上點次261個，合格率98。對未達到設計深度的部分振沖孔，檢測時標貫全打到設計深度以下，其相對密度也大大提高，一般都在0.60以上。
一、前言
砂殼壩上游壩坡的抗震加固，過去一直延用翻壓法進行處理。翻壓法工期長、投資大，且需放空庫水至加固深度，給土壩的抗震加固帶來極大的不便，造成相當大的損失。振沖技術是上世紀70年代引入我國的一項地基處理新技術，上世紀80年代初為了研究振沖技術加固砂殼的可能性，在山東省岸堤水庫附近修建了一座試驗壩(壩高7.0m)，進行振沖技術加固砂殼的研究，取得了初步成果。但能否將振沖技術應用于大壩上游坡、加固效果如何、采用什么樣的施工方法和施工工藝等都是懸而未決的問題。為此，結合本次岸堤水庫大壩砂殼上游坡的抗震加固，展開了振沖加固上游壩坡的研究，取得了很好的效果。
二、工程概況
岸堤水庫位于山東省蒙陰縣境內，大壩座落在沂河支流東汶河與梓河的匯流處，控制流域面積1690km2，總庫容7.49×108m3，興利庫容4.51×108m3，是一座以防洪、灌溉為主，結合發電、供水、養殖和旅游開發等綜合利用的大(Ⅱ)型水利樞紐工程。大壩于1959年11月動工興建，1960年4月建成蓄水，現壩頂高程為181.80m(1956年黃海高程系，下同)，最大壩高29.80m，大壩全長1665m，南壩段0 000到0 730為粘土寬心墻砂殼壩(其中0 000到0 350為細砂壩段，0 350到0 730為粗砂壩段);0 730到1 665為粘土均質壩。根據現場勘察和室內試驗，得到壩料的物理力學性質如表1和表2所示，由表2可見該壩的砂殼很松散，相對密度僅為0.26~0.32，地震時極易發生振動滑坡，嚴重影響工程的安全運行，必須對大壩砂殼進行抗震加固。
三、振沖加固設計
為增強壩體的抗震穩定性，經計算分析確定：大壩168.0m高程以下進行拋石壓重，高程168.0m以上進行振沖加固。
1、加固標準：相對密度Dr≥0.75
2、加固范圍：0 000~0 730壩段，高程168.0m~178.0m，加固深度8.0m。
3、振沖樁距：振沖樁呈梅花型布置，經施工性試驗確定順壩軸線方向樁距2.0m，垂直壩軸線方向排距1.73m，振沖動力為75kw振沖器。高程168.0m以下三排樁采用30KW、55KW振沖器施工，其樁距1.5m，排距1.3m。
4、填料：細砂壩段0 000~0 350充填粗砂;粗砂壩段0 350~0 730充填礫質粗砂。
四、振沖加固原理
用振沖法加固砂殼，使砂土先期振動液化，重新填料固結，
提高砂殼的密度。即在振沖器不斷振動和射水的過程中，使孔內附近砂土和填料液化，便于振沖器下沉，同時將懸浮砂粒及填料擠入孔壁，并傳播振動和滲透壓力，擴大液化區，使土料重新排列、固結密實。振沖加固過程大致分為：振擠、浮振、固結三個過程。
五、工程施工
1、施工機械
振沖施工的主要機械有：振沖器、吊車(起重量8.0T以上)、高壓水泵和配電盤。
該工程主要采用了ZCQ30-II型、ZCQ55-I型、ZCQ75-I型三種不同功率的振沖器。
2、施工過程
1)按設計和施工性試驗確定的樁距、排距在壩坡上作好樁的放樣定位，并用木樁明顯標出。
2)振沖開始前，在樁位臨水一側1.0m左右安裝集水溝槽與排水槽相接，將孔口溢水通過集水槽排入水庫、集水槽溢水口高出孔口30cm。
3)振沖器的定位，振沖器尖頭對準樁位，開啟下噴水口，利用下噴水束校正振沖器位置，其偏差不大于5cm。
4)振沖器定位后，加大下噴水口水壓到0.3~0.4MPa，并開啟上補水口，控制水壓不大于0.5MPa，啟動振沖器，待水流、水壓、電流、電壓及振沖器運轉正常后，開始貫入造孔，貫入速度控制在1--2m/min。
5)振沖器貫入到距設計孔底高程0.3m左右時，將下噴水口壓力降到0.5MPa以下，同時增大上補水口流量，充分滿足孔內飽和用水和孔口返水的需要。必要時還可以從孔口用膠管補充灌水。孔口返水不宜太大，以防填料流失。
6)填料振密，由下而上逐段提升逐段加密，使填料、振擠循環進行，每次提升0.2--0.3m。在振沖孔口四周均勻填料，使之塞滿振沖器四周，防止振沖器偏移。施工性試驗確定細砂壩段填料量不少于1.2m3/m，粗砂壩段填料量不少于1.0m3/m。
